【中玻網(wǎng)】玻璃窯爐應用梯度增氧助燃后，燃燒產(chǎn)物的溫度、堿蒸氣和水蒸氣含量以及NOx濃度等均發(fā)生了改變，導致熔化部和冷卻部各部位的作業(yè)環(huán)境和耐火材料使用過程中損毀的原因也發(fā)生了改變，必須對熔化部和冷卻部各部位的結構進行設計改進，才能滿足窯爐窯齡的要求。

　　窯爐窯池是由熔化部（由投料口、熔化區(qū)、澄清區(qū)構成）、卡脖和冷卻部的池壁和池底構成，在正常運行的窯爐中，這些部位的耐火材料磚材要受到雙重侵蝕：高溫熾熱的玻璃液與這些部位的耐火材料發(fā)生化學反應形成侵蝕；窯爐內(nèi)玻璃液形成的生產(chǎn)流、回流等沖刷這些部位的耐火材料，形成物理侵蝕。根據(jù)這種情況，確定了熔化部、卡脖和冷卻部窯池部位耐火材料磚材的選取原則：耐火材料磚材的選取應滿足整體窯齡要求，各部位磚材的使用壽命與窯爐壽命相匹配；具有很好的抗玻璃液侵蝕、沖刷性能；池壁磚采用整塊應用更佳；不污染玻璃液，影響玻璃液質(zhì)量。

　?。?）池壁：熔化部池壁磚侵蝕嚴重的部位是發(fā)生在頂層氣（窯爐內(nèi)火焰氣體）—液（玻璃液）—固（池壁磚）形成的三相界面處和池壁磚與磚之間的橫向縫接縫處，因此，池壁磚選用整塊磚并且立砌筑，磚與磚之間要求精磨加工，膨脹縫留在兩端。池壁磚下部厚度一般設計為250 mm；上部液面線三相交界區(qū)域，為了強化冷卻效果，延緩池壁磚的侵蝕，將傳統(tǒng)厚度250 mm減少至200 mm左右。改進后的池壁磚結構見圖1，池壁砌筑結構見圖2。

圖1    改進后的池壁結構

圖2    池壁砌筑結構

　　（2）池底：①池底鼓泡，池底鼓泡是受玻璃液侵蝕、沖刷更嚴重的部位，選用抗玻璃液侵蝕、沖刷性能更好的磚，如無縮孔澆鑄的AZS 41#磚。玻璃窯爐中組合在一起的鼓泡磚見圖3。單塊鼓泡磚幾何尺寸盡可能地小，避免在制作過程中出現(xiàn)裂紋等缺點，影響其使用壽命。

圖3    鼓泡磚

　?、诟G坎，窯坎結構位于鼓泡附近靠后位置，也是受玻璃液侵蝕、沖刷更嚴重的部位，應選用抗玻璃液侵蝕、沖刷性能更好的磚，如無縮孔澆鑄的AZS 41#磚。組裝后窯坎結構示意圖見圖4。

圖4    組裝后窯坎結構示意圖

　　（3）熔化部熔化區(qū)掛鉤磚：傳統(tǒng)的掛鉤磚結構見圖5。掛鉤磚在制造過程中，A面容易產(chǎn)生裂紋，無法避免；在烤窯和窯爐正常運行過程中，窯爐升溫和生產(chǎn)運行時的火焰換向、溫度發(fā)生波動、溫差導致A面容易掉頭斷裂，火焰直接燒損支撐窯體的鋼構件，減少窯爐的使用壽命。

圖5    改進前掛鉤結構示意圖

　　改進后的掛鉤磚結構見圖6。平緩的A面，避免了該處裂紋的產(chǎn)生和溫差產(chǎn)生的應力集中而導致掛鉤磚的掉頭斷裂，從而保證掛鉤磚順利安全地運行整個窯齡作業(yè)期。

圖6    改進后掛鉤結構示意圖

　?。?）熔化部熔化區(qū)胸墻結構：熔化區(qū)胸墻除了受火焰沖刷燒蝕和配合料飛料侵蝕外，還受到火焰換向時溫度發(fā)生波動而產(chǎn)生的熱沖擊。胸墻在窯齡期往往因為燒蝕導致重心偏移，向窯內(nèi)傾斜，減少窯爐的使用壽命。在立柱側的胸墻磚上鉆一個錨拉孔，用金屬耐熱鋼制作的錨拉桿勾住胸墻磚，固定于立柱翼板上，從而避免了胸墻磚向窯內(nèi)傾斜，保證胸墻順利安全地運行整個窯齡作業(yè)期。改進后的胸墻磚見圖7。

圖7    改進后的胸墻磚結構示意圖

　　在分析研究熔化部、卡脖和冷卻部窯池和上部空間結構各部位在使用過程中損毀機理的基礎上，合理的選擇和配置耐火材料，同時通過對熔化部和冷卻部池壁、胸墻等結構設計的改進，減輕了玻璃液、火焰和堿蒸氣、水蒸氣及配合料飛料對窯體沖刷的物理侵蝕和化學侵蝕，提高了熔化部、卡脖和冷卻部整體結構在運行過程中的安全性和穩(wěn)定性，在提高窯爐熔化能力和玻璃液質(zhì)量的同時，也降低了窯爐的NOx排放濃度和熔化玻璃液的熱耗。改進內(nèi)容均在梯度增氧助燃玻璃窯爐上實施，目前窯爐運行狀況良好，主要技術經(jīng)濟指標均達到了預期的設計目標。